Просмотр кода страницы Фонокорректор

[[Файл:Discrete FET+bipolar phono stage.JPG|thumb|300px|right|Фонокорректор на дискретных транзисторах. Россия, начало 2000-х годов, кустарное производство]]
'''Предусили́тель-корре́ктор''', или '''усилитель-корректор''' (УК){{sfn|Сухов|1985|с=59, 62}}, или '''фо́нокорре́ктор''' — специализированный [[электронный усилитель]] тракта воспроизведения [[грампластинка|граммофонной записи]], восстанавливающий исходный [[спектр]] записанного на пластинке [[звук|звукового сигнала]] и усиливающий выходное [[электрическое напряжение|напряжение]] [[Звукосниматель электрофона|головки звукоснимателя]] до типичного [[линейный выход|уровня линейного выхода]] — от 0,775 В ([[Децибел#dBu|0 dBu]]) в бытовой аналоговой аппаратуре до 2 В ([[Децибел#dBu|8 dBu]]) в цифровой и радиотрансляционной аппаратуре{{sfn|Jones|2003|pp=548, 621. Оба значения - предельное среднеквадратическое напряжение}}). Исторически звукозаписывающая промышленность использовала множество различных схем {{нп5|предыскажения|предыскажений|en|Emphasis (telecommunications)}} спектра при записи, а для воспроизведения использовались различные типы головок звукоснимателей{{переход|#Исторический очерк}}. На практике абсолютное большинство корректоров предназначены для воспроизведения [[LP|долгоиграющих]] пластинок, записанных с предыскажениями [[кривая RIAA|по стандарту RIAA]], [[Звукосниматель электрофона#Магнитные головки|магнитными головками]]{{переход|#Исторический очерк}}.

Напряжение на выходах относительно высокочувствительных головок с подвижными магнитами ({{lang-en|moving magnet}}, ММ) измеряется единицами [[милливольт]], а напряжение наименее чувствительных головок с подвижными катушками ({{lang-en|moving coil}}, МС) — сотнями, а иногда десятками микровольт{{переход|#Чувствительность}}. В отличие от цифровой аудиотехники, напряжение полезного сигнала на выходе головки звукоснимателя может превосходить номинальный уровень в несколько раз, а напряжение высокочастотной помехи («щелчка») — на порядок{{переход|#Предельные уровни}}. Эти свойства сигнала и высокие требования к качеству воспроизведения сделали проектирование совершенных корректоров, наряду с проектированием [[микрофонный усилитель|микрофонных усилителей]], сложнейшей задачей схемотехники усилителей звуковых частот{{sfn|Morgan|2012|p=646}}. При этом корректоры, в отличие от микрофонных усилителей, не только усиливают слабые электрические сигналы, но и преобразуют их спектральный состав (производится частотная коррекция){{sfn|Jung|2005|p=2005}}. В пределах звукового диапазона разница между максимальным и минимальным коэффициентами усиления достигает 38,9 дБ (1:88 по напряжению), при этом отклонение [[Амплитудно-частотная характеристика|амплитудно-частотной характеристики]] от стандарта, по мнению конструкторов XXI века, не должно превышать ±0,1 дБ (±1,16 % по напряжению){{переход|#Предыскажения спектра}}.

== Исторический очерк ==
<!--[[Файл:1950s EF86 RIAA phono stage.png|thumb|240px|right|Типичная для Европы 1950-х годов схема корректора на единственном пентоде EF86, охваченном параллельной ООС{{sfn|Hood|1997|pp=203, 202 (fig.10.3.a)}}]]-->
В 1948 году [[Columbia Records]] выпустила первые [[LP|долгоиграющие]], тогда ещё [[Монофония|монофонические]] пластинки, записанные по фирменной схеме {{нп5|предыскажения|частотных предыскажений|en|Emphasis (telecommunications)}}. В последующие годы американские компании-конкуренты вывели на рынок не менее девяти альтернативных вариантов частотной коррекции; война форматов завершилась с принятием в 1953—1954 годы отраслевого стандарта, ставшего известным как [[кривая RIAA]]. С 1956 года по этому стандарту производились практически все новые записи, издававшиеся в странах Запада.

В первые послевоенные десятилетия для воспроизведения долгоиграющих пластинок применялись дешёвые и потому более распространённые [[Звукосниматель электрофона#Пьезоэлектрические головки|пьезоэлектрические головки]] звукоснимателей{{sfn|Дегрелл|1982|с=56}}, либо относительно дорогие [[Звукосниматель электрофона#Магнитные головки|магнитные головки]]. Пьезоэлектрические головки имели примерно в сто раз бо́льшую, чем магнитные головки, чувствительность, и потому не требовали сложных малошумящих предусилителей{{sfn|Дегрелл|1982|с=56}}. Однако пьезоэлектрический звукосниматель должен был иметь жёсткий подвес, а для его надёжного удержания в звуковой канавке требовалась значительная прижимная сила{{sfn|Дегрелл|1982|с=57}}. При использовании качественных игл с малым радиусом острия такой звукосниматель быстро разрушал пластинку, а относительно щадящие иглы с большим радиусом острия не могли отслеживать высокочастотные смещения канавки{{sfn|Дегрелл|1982|с=57}}. Другим неустранимым недостатком пьезоэлектрических головок была неравномерность [[Амплитудно-частотная характеристика|амплитудно-частотной характеристики]] (АЧХ){{sfn|Сухов|1985|с=61}}. По этим причинам в [[Hi-Fi|высококачественной аппаратуре]] всегда преобладали магнитные головки{{sfn|Hood|1997|p=206}}; к началу 1980-х годов применение пьезоэлектрических головок практически прекратилось{{sfn|Сухов|1985|с=61}}.

Непременными «спутниками» магнитных головок всех типов были предусилители-корректоры, усиливавшие напряжение на выходе головки и восстанавливавшие исходный спектр записанного сигнала. Компания-разработчик стандарта RIAA, [[RCA Records|RCA]], рекомендовала к использованию двухкаскадные ламповые корректоры с [[Пассивный фильтр|пассивной фильтрацией]]<ref name=RCA1>{{ публикация | книга | заглавие=RCA Receiving Tube Manual | год=1966 | издательство=RCA | pages=25—17 }}</ref>. Два [[триод]]а с высоким коэффициентом усиления обеспечивали достаточную чувствительность (усиление 45 дБ на частоте 1 кГц), но лишь при подключении корректора к высокоомной (не менее 220 кОм) нагрузке<ref name=RCA1/>. Наибольшее же распространение в ламповой технике 1960-х годов получила схема [[активный фильтр|активного]] инвертирующего фильтра на единственном [[пентод]]е EF86, охваченном частотнозависимой параллельной<ref group="комм." name=PARA>Цепь ''параллельной'' обратной связи по напряжению подключается ко входу усилителя параллельно с входным сигналом, и непосредственно шунтирует входной ток источника сигнала (отсюда англ. ''shunt feedback''). Принципиальный недостаток параллельной ОС — необходимость включения в цепь входного сигнала относительно большого сопротивления, неизбежно генерирующего [[тепловой шум]]. Схемы с ''последовательной'' ОС по напряжению, в которых выход цепи ОС подключен последовательно с источником сигнала, этого недостатка не имеют.</ref> [[отрицательная обратная связь|обратной связью]]{{sfn|Hood|1997|pp=203, 202 (fig.10.3.a)}}.

В транзисторной схемотехнике 1960-х и отчасти 1970-х годов преобладала двухкаскадная схема активного фильтра на биполярных транзисторах, работавших в [[Каскад с общим эмиттером|режиме ОЭ]], предложенная Динсдейлом в 1965 году{{sfn|Hood|1997|pp=204—205}}{{sfn|Self|2010|p=184}}{{sfn|Сухов|1985|с=77}}. Все корректоры этого поколения звучали посредственно, а иногда просто плохо; ни один из них не стал классическим так, как стали классикой лучшие образцы [[Усилитель низкой частоты|усилителей мощности]] послевоенных лет{{sfn|Jones|2003|p=520}}. Недостаточный запас усиления «двойки» порождал заметный спад АЧХ на нижних частотах, недостаточная скорость нарастания выходного напряжения — спад и нелинейные искажения на верхних частотах{{sfn|Сухов|1985|с=77—78}}{{sfn|Self|2010|p=184}}; на средних частотах АЧХ заметно отклонялась от стандарта из-за неточного расчёта корректирующих цепей. Конструкторы 1960-х с этими недостатками мирились, так как низкое качество шасси и [[Звукосниматель электрофона#тонарм|тонармов]] тогдашних бытовых проигрывателей лишало смысла какие-либо усовершенствования корректоров{{sfn|Jones|2003|p=520}}.

В 1970-е годы положение изменилось. На массовый рынок вышли новые высококачественные проигрыватели, и слабым звеном воспроизводящего тракта стали именно корректоры на «двойках»{{sfn|Сухов|1985|с=77}}. Вначале конструкторы сосредоточились на совершенствовании традиционных «двоек»; по мере перехода бытовой электроники на двуполярное питания усилителей постепенно распространилась и более совершенная топология с входным [[дифференциальный каскад|дифференциальным каскадом]]{{sfn|Сухов|1985|с=79—81}}{{sfn|Hood|1997|pp=205—206}}. Лучшие схемы на дискретных транзисторах 1970-х годов отклонялись от стандарта RIAA на доли децибела{{sfn|Self|2010|p=187}} при [[отношение сигнал/шум|отношении сигнал/шум]] 70…74 дБ (на 10…20 дБ лучше базовой «двойки»){{sfn|Сухов|1985|с=79—81}}.

С выходом на рынок доступных [[Аналоговая интегральная схема|интегральных схем]] проектирование корректоров с активной фильтрацией заметно упростилось{{sfn|Сухов|1985|с=82}}. Универсальные [[операционный усилитель|операционные усилители]] 1970-х годов ещё не были пригодны для качественного усиления звука; вместо них в корректорах применялись специализированные микросхемы малошумящих УНЧ с [[дифференциальный каскад|дифференциальным входом]], например, TDA2310 и LM381 (аналоги — К153УД2, К548УН1){{sfn|Self|2010|p=184}}{{sfn|Hood|1995|p=127}}{{sfn|Сухов|1985|с=82—83}}. В первую половину 1970-х годов, под влиянием авторитета {{нп5|Худ, Джон Линсли|Джона Линсли Худа|en|John Linsley Hood}}, доминировала относительно шумная схема на ОУ в инвертирующем включении (с параллельной обратной связью<ref group="комм." name=PARA/>); после выхода в 1972 году работы Уокера<ref name=WA/> на первый план постепенно вышла малошумящая, но менее гибкая и более сложная в расчёте и настройке схема на ОУ в неинвертирующем включении (с последовательной обратной связью<ref group="комм." name=PARA/>){{sfn|Howard|2009|p=2}}. Отношение сигнал/шум улучшилось, а точность следования кривой RIAA ухудшилась из-за специфических для этой схемы искажения АЧХ на высоких частотах и недостаточного запаса усиления тогдашних интегральных схем{{sfn|Lipschitz|1979|p=2}}. Математический аппарат для точного расчёта активных корректоров этого типа был опубликован [[Липшиц, Стэнли|Стэнли Липшицем]] лишь в 1979 году{{sfn|Self|2010|p=175}}{{sfn|Jones|2003|pp=599}}. Параллельно со схемотехникой фильтров совершенствовалась и схемотехника усилительных каскадов. В 1980-е годы конструкторы разработали множество совершенных, высококачественных схем корректоров на дискретных биполярных и полевых транзисторах, но по мере выхода на рынок малошумящих ОУ с низкими искажениями эти технически сложные решения остались невостребованными{{sfn|Hood|1997|p=212}}.

В самом конце «виниловой эпохи», в 1980-е годы, головки с подвижными магнитами захватили массовый рынок, а верхний сегмент рынка заняли магнитные головки с подвижными катушками {{sfn|Hood|1997|p=206}}. Головки этого типа, известные с 1930-х годов{{sfn|White and Louie|2005|p=487}}, отличались лучшим качеством звучания, но долгое время оставались в тени из-за крайне низкой чувствительности. Схемотехника 1970-х и 1980-х годов ещё не позволяла создавать действительно высококачественные, малошумящие каскады усиления сигнала, измеряемого сотнями или десятками микровольт; основным средством усиления такого сигнала были повышающие [[трансформатор]]ы{{sfn|Vogel|2008|p=183}}. Полностью транзисторные корректоры для головок МС, обходящиеся без входных трансформаторов, распространились лишь после выхода фундаментальной статьи Дугласа Селфа в декабре 1987 года{{sfn|Vogel|2008|pp=183—184}}<ref name=SE group="комм.">{{ публикация | статья | автор=Douglas Self | заглавие=Design of moving-coil preamplifiers | издание=Electronics & Wireless World | год=1987 | номер=12 }}</ref>.

== Характеристики источника сигнала ==

=== Чувствительность ===
[[Файл:Typical MM and MC levels and required gain RUS 2.svg|thumb|400px|right|Диапазоны чувствительности и необходимые коэффициенты усиления для звукоснимателей с подвижными магнитами (ММ) и с подвижными катушками (MC)]]
[[Файл:Typical vinyl SNR RUS 2.svg|thumb|400px|right|Динамический диапазон типичной пластинки массового тиража и принципиально достижимый динамический диапазон диска-оригинала в технологии DMM. Шкала в дБА (0 дБА=0 дБ=5 см/c)]]

В первом приближении [[электродвижущая сила]] магнитной головки прямо пропорциональна скорости поперечного смещения иглы звукоснимателя во всём диапазоне звуковых частот. Паспортные значения чувствительности различных головок, выраженные в мВ или мкВ, обычно указываются для номинальной колебательной скорости 5 см/с{{ref+|В данном контексте не имеет значения, идёт ли речь о мгновенных или среднеквадратичных показателях. В обоих случаях напряжение прямо пропорционально колебательной скорости|"комм."}}; для выпускаемых в XXI веке моделей чувствительность составляет от 40 мкВ до 11 мВ:
* Высокочувствительные '''головки с подвижными магнитами''' ({{lang-en|moving magnet}}, '''MM''') характеризуются чувствительностью от 3 до 11 мВ. Наибольшие значения (8…11 мВ) свойственны специализированным [[диджей]]ским головкам, а типичные головки для обычного воспроизведения имеют чувствительность 4…6,5 мВ (редко — до 8 мВ){{sfn|Self|2014|pp=214, 215}}. Оптимальный коэффициент усиления корректора для головок этого типа (корректора ММ) составляет 40 дБ (1:100) на частоте 1 кГц{{sfn|Vogel|2008|p=6}}, но во избежание перегрузок конструкторы транзисторной аппаратуры нередко выбирают ме́ньшие величины, от 30 до 40 дБ{{sfn|Self|2014|pp=216, 245}}. Этого достаточно, чтобы усилить сигнал типичной головки ММ до принятого в аналоговой электронике номинального уровня 0,775 В ([[Децибел#dBu|0 dBu]]){{sfn|Self|2014|pp=216, 245}}. Для достижения принятого в цифровой электронике и телерадиоиндустрии уровня 2 В ([[Децибел#dBu|8 dBu]]), напротив, предпочтительны бо́льшие значения коэффициента усиления{{sfn|Jones|2003|pp=548, 621}}. Головки с подвижными сердечниками ({{lang-en|moving iron}}, MI) фирмы [[Grado]] характеризуются чувствительностью 5 мВ и рассматриваются как подкласс {{nobr|головок ММ{{sfn|Self|2014|p=211}};}}
* Низкочувствительные '''головки с подвижными катушками''' ({{lang-en|moving coil}}, '''MC''') характеризуются меньшими уровнями выходного напряжения и широчайшим разбросом чувствительности — от 40 мкВ до 2,5 мВ. Абсолютное большинство производимых в XXI веке головок МС укладывается в два диапазона чувствительности: 100…300 мкВ и 500…700 мкВ{{sfn|Self|2010|p=207}}{{sfn|Self|2014|pp=329, 330}}. Оптимальные коэффициенты усиления корректора для этих диапазонов превосходят оптимальный коэффициент усиления корректора ММ на 28 дБ (1:25) и на 20 дБ (1:10) соответственно{{sfn|Self|2014|p=329}}.

Благодаря меньшей, чем у головок ММ, массе подвижной системы головки МС отличаются меньшими нелинейными искажениями, лучшей передачей динамического диапазона записанного сигнала, и лучшим разделением стереоканалов{{sfn|Hood|1997|p=206}}{{sfn|White and Louie|2005|p=61}}. По той же причине диапазон воспроизводимых ими частот простирается далеко за пределы звукового диапазона, а их высокочастотные резонансы сосредоточены на частотах порядка 60 кГц{{sfn|White and Louie|2005|p=61}}. Генерируемый головкой МС сигнал содержит относительно бо́льшую долю нежелательных [[ультразвук]]овых помех и шумов, поэтому системы с головками МС более подвержены перегрузкам и [[интермодуляционные искажения|интермодуляционным искажениям]], и более требовательны к качеству предусилителя-корректора{{sfn|White and Louie|2005|p=61}}.

=== Предельные уровни ===
Стандарты ограничивают предельную колебательная скорость долгоиграющей записи уровнями 7, 10 или 14 см/c{{ref+|Первая цифра относится к стереофоническим записям по ГОСТ 7893—72, вторая — к монофоническим по тому же ГОСТу, третья — к ТУ, принятым в СССР в 1978 году<ref name=AR>{{ статья | автор=Аршинов, В. | заглавие=Грампластинки. Государственные стандарты | издание=Радио | год=1977 | номер=9 | страницы=42—44 }}</ref>. Аналогичные отраслевые нормы применялись и в странах Запада (откуда и поступало использовавшееся в СССР оборудование фирм Ortofon и Georg Neumann)|"комм."}}, но на практике эти пределы систематически нарушались, особенно при производстве [[сингл|12-дюймовых синглов]]{{sfn|Self|2014|p=211}}. По данным исследования [[Shure]] абсолютный максимум музыкального сигнала, когда-либо записанного на серийной долгоиграющей пластинке, составляет 38 см/c на частоте 2 кГц; на низких и высоких частотах рекордные уровни спадают до 26 см/c на 400 Гц и 10 см/c на 20 кГц{{sfn|Self|2014|p=212}}. Максимальный [[среднее квадратическое|среднеквадратический]] уровень ''напряжения'', на который ориентируются конструкторы качественной аппаратуры, равен 64 мВ (40 см/c при чувствительности 8 мВ){{sfn|Self|2014|p=212}}.

Наибольший риск перегрузки фонокорректора порождают щелчки — быстро затухающие [[ультразвук]]овые колебания иглы звукоснимателя при столкновении со случайной пылинкой или царапиной. Мгновенная скорость иглы в щелчке достигает 63 см/c (+22 дБ к номинальному уровню 5 см/c){{sfn|Jones|2003|p=521}}. Длительность щелчка не превышает миллисекунды, но вызванная им перегрузка или отсечка усилительного каскада может надолго вывести его из линейного режима; возвращение каскада в линейный режим сопровождается неблагозвучными низкочастотными призвуками{{sfn|Jones|2003|p=521}}. Именно поэтому бытовая аппаратура c низкой перегрузочной способностью подчёркивает и усугубляет дефекты старых, «запиленных», пластинок, тогда как на качественной аппаратуре те же дефекты мало заметны на слух{{sfn|Jones|2003|p=522}}{{sfn|Self|2014|p=207}}. Другой источник перегрузок — [[инфразвук]]овые помехи из-за коробления и [[эксцентриситет]]а дисков. При стандартной частоте вращения 33⅓ оборота в минуту частота [[основной тон|основного тона]] этой помехи равна 0,55 Гц, а максимум энергии помехи сосредоточен в диапазоне 2…4 Гц{{sfn|Self|2014|p=208}}. На этих частотах, по данным Холмана и Селфа, помеха может достигать 35 мВ (22 см/c при чувствительности 8 мВ){{sfn|Self|2014|p=208}}. С дальнейшим ростом частоты колебательная скорость помехи резко спадает, но на частотах 10…15 Гц вероятен «подхват» до +24 дБ из-за [[резонанс]]а [[тонарм]]а{{sfn|Self|2014|p=208}}.

=== Собственные шумы грампластинки ===
Единого мнения о [[Динамический диапазон (техника)|динамическом диапазоне]] и уровне [[шум]]а грампластинки не существует как из-за различий в методиках измерения и представления данных, так и из-за разброса качества самих пластинок. Источники приводят значения динамического диапазона от 50 дБ (1:316) для низкокачественных массовых тиражей до 80 дБ (1:10000) для образцовых пластинок, нарезанных непосредственно рекордерами (по мнению Дугласа Селфа, величина 80 дБ безусловно завышена){{sfn|Self|2014|p=207}}.

По данным Аполлоновой и Шумовой, рассматривавших классическую технологию 1960-х годов, уровень шума нарезаемых рекордером лаковых дисков составляет −63…-69 дБ относительно уровня 10 см/с{{sfn|Аполлонова и Шумова|1978|с=113—114}}. Следующий технологический шаг, изготовление металлического диска-оригинала{{ref+|Авторы не уточняют, идёт ли речь о первом оригинале (негатив) или втором (позитив). По смыслу и соотношению цифр это второй оригинал (позитив)|"комм."}}, ухудшает [[отношение сигнал/шум]] на 6 дБ, а штамповка серийных пластинок — ещё на 4 дБ{{sfn|Аполлонова и Шумова|1978|с=113—114}}. Таким образом, уровень шума серийной пластинки составляет −53…-59 дБ относительно уровня 10 см/c (−47…-53 дБ относительно уровня 5 см/c). В позднейшей, более совершенной, технологии [[DMM]] рекордер нарезает запись в тонком слое мелкокристаллической [[медь|меди]], нанесённом на стальную подложку{{sfn|Vogel|2008|p=125}}. Уровень шума медного диска, измеренный на выходе эталонного тракта воспроизведения, составляет −70…−72 дБА относительно уровня 8 см/c{{sfn|Vogel|2008|pp=126—127}}, а расчётный уровень шума самой записи, без учёта «вклада» проигрывателя и корректора, составляет −72,5…−75,5 дБА (лучшие значения соответствуют скорости 45 об/мин, худшие — 33⅓ об/мин){{sfn|Vogel|2008|p=139}}. Малотиражная штамповка пластинок по технологии DMM ухудшает отношение сигнал/шум на 2…8 дБ, до −62…−70 дБА{{sfn|Vogel|2008|p=139}} (−58…−66 дБА относительно уровня 5 см/c).

=== Предыскажения спектра ===
[[Файл:RIAA with IEC rolloff RUS alt-num.svg|300px|thumb|right|AЧХ записи (красная кривая) и АЧХ воспроизведения грамзаписи (синяя кривая), нормированные относительно частоты 1 кГц. Пунктир — АЧХ воспроизведения в редакции МЭК 1976 года]]
{{подробно|[[Кривая RIAA]]}}

Все долгоиграющие пластинки, выпускавшиеся с конца 1950-х годов, были записаны и продолжают записываться с предыскажениями спектра сигнала по [[кривая RIAA|стандарту RIAA]]<ref>{{публикация | 1=книга | автор=Copeland, P. | заглавие=Manual of Analogue Sound Restoration Techniques | издательство=The British Library | год=2008 | ссылка=http://www.bl.uk/britishlibrary/~/media/subjects%20images/sound/analoguesoundrestoration.pdf | ref=Copeland | pages=148, 150 | архив дата=2015-12-22 | архив=https://web.archive.org/web/20151222091532/http://www.bl.uk/britishlibrary/~/media/subjects%20images/sound/analoguesoundrestoration.pdf }}</ref>. При воспроизведении пластинки фонокорректор восстанавливает исходный спектр сигнала, производя обратное преобразование. Стандартная функция, описывающая это преобразование, эквивалентна последовательному соединению трёх звеньев первого порядка: [[дифференциатор]]а с [[постоянная времени|постоянной времени]] 318 мкс ([[частота среза]] 500,5 Гц) и двух [[Фильтр нижних частот|фильтров нижних частот]] с постоянными времени 75 и 3180 мкс (частоты среза 2122,1 и 50,05 Гц){{sfn|Vogel|2008|pp=11—12}}. На частоте 20 Гц значение функции, нормированной относительно [[центральная частота|центральной частоты]] 1 кГц, максимально и составляет +19,274 дБ (усиление в 9,198 раз); с ростом частоты оно монотонно спадает, и на частоте 20 кГц достигает минимума в −19,62 дБ (ослабление в 9,572 раза){{sfn|Vogel|2008|pp=12—13}}. Сложная форма кривой RIAA — компромисс, сложившийся из необходимости выжать предельно возможное качество звучания из несовершенной технологии механической грамзаписи<ref>{{ статья | автор=Galo, G. | заглавие=Disc Recording Equalization Demystified | издание=ARSC Journal | год=1996 | pages=44—54 | ref=Galo }}</ref>. За пределами звукового диапазона АЧХ корректоров не нормируется, но для уменьшения искажений в последующих звеньях усилительного тракта желательно, чтобы АЧХ спадала и на ультразвуковых, и на инфразвуковых частотах.

В 1978 году [[Международная электротехническая комиссия]] (МЭК) [[Кривая RIAA#Поправка МЭК|изменила стандартную АЧХ воспроизведения]], дополнив кривую RIAA фильтром верхних частот с постоянной времени 7950 мкс. По замыслу разработчиков стандарта, новый фильтр должен был подавлять нежелательное прохождение [[инфразвук]]овых колебаний при воспроизведении короблёных пластинок; неизбежным следствием поправки МЭК был ощутимый на слух завал низких частот (-3 дБ на 20 Гц, −1 дБ на 40 Гц){{sfn|Jones|2003|p=516}}{{sfn|Self|2010|p=166}}. И слушатели, и производители аппаратуры приняли новинку в штыки. В XXI веке абсолютное большинство производителей фонокорректоров поправку МЭК не применяют, исходя из предположения о том, что механический рокот качественного проигрывателя пренебрежимо мал{{sfn|Jones|2003|p=516}}. При необходимости воспроизведения короблёных пластинок, ''если'' инфразвуковая помеха достигает неприемлемого уровня, применяются отключаемые фильтры второго и выше порядков{{sfn|Jones|2003|p=516}}.

=== Внутреннее сопротивление ===
[[Активное сопротивление]] обмотки магнитной головки и её чувствительность связаны примерно линейной зависимостью: чем больше витков в обмотке, тем больше генерируемая ей [[Электродвижущая сила|ЭДС]]{{sfn|Self|2014|p=329}}.

Активное сопротивление головки МС составляет от 1 Ом до 160 Ом, а [[Реактивное сопротивление|индуктивная составляющая]] её [[Электрический импеданс|полного сопротивления]] пренебрежимо мала и не требует особого внимания{{sfn|Self|2014|p=329}}. Оптимальная величина входного сопротивления корректора для большинства головок, кроме самых высокоомных, составляет 100 Ом; для высокоомных головок предпочтительнее входное сопротивление 500 Ом{{sfn|Self|2014|p=330}}. Cопротивление головки МС не только определяет её [[#Собственные шумы звукоснимателя|собственный тепловой шум]], но и является важной переменной, определяющей шум входного каскада корректора и, как следствие, его оптимальную схемотехнику.

Активное сопротивление головок ММ составляет 430…1500 Ом при индуктивности 330…720 [[Генри (единица измерения)|мГн]] для обычных моделей и 800…1000 мГн для диджейских{{sfn|Self|2010|p=182}}. На высоких частотах полное сопротивление имеет индуктивный характер и растёт пропорционально частоте; кроме того, его ''активная'' составляющая может заметно возрастать из-за потерь в [[магнитопровод]]е{{sfn|Self|2014|p=311}}. Стандартное входное сопротивление корректора ММ по [[DIN]] 45547 равно 47 кОм, и должно быть зашунтировано ёмкостью в 50…200 пФ{{sfn|Self|2014|p=256}}. Эта ёмкость корректора, совместно с ёмкостью соединительного провода, и индуктивностью головки образуют [[добротность|низкодобротный]] контур с частотой [[резонанс]]а 10…20 кГц{{sfn|Self|2010|p=182}}. Точное следование кривой RIAA предполагает, в том числе, подбор оптимальной входной ёмкости под используемую головку{{sfn|Сухов|1985|с=61, 89—90}}; в высококачественных серийных корректорах для этой цели предусматриваются наборы переключаемых пользователем входных конденсаторов{{sfn|Self|2014|p=256}}. С увеличением входной ёмкости частота резонанса уменьшается, а выброс АЧХ на ней растёт{{sfn|Self|2010|p=182}}, но верхняя граница полосы пропускания контура по уровню −3 дБ изменяется слабо{{sfn|Сухов|1985|с=89}}. Альтернативное решение — отказ от использования входной ёмкости — позволяет улучшить отношение сигнал/шум на 1…2 дБ, но требует дополнительной коррекции частотных искажений, возникающих во входной цепи{{sfn|Vogel|2008|p=169}}. Точная настройка фильтров под конкретную используемую головку возможна только в лабораторных условиях, поэтому в серийных корректорах этот приём не применяется{{sfn|Vogel|2008|p=169}}. По той же причине не нашли применения корректоры, в которых высокочастотный участок кривой RIAA реализуется непосредственно во входном контуре{{sfn|Сухов|1985|с=90—91}}.

=== Собственные шумы звукоснимателя ===
Любое сопротивление, включенное последовательно с источником сигнала, в том числе сопротивление самого источника, привносит в сигнал собственный [[тепловой шум]]. В фиксированной полосе звуковых частот (20 Гц…20 кГц) напряжение теплового шума пропорционально корню квадратному из величины сопротивления. [[Среднее квадратическое|Среднеквадратическое]] напряжение теплового шума на сопротивлении 1 кОм в полосе 20…20000 Гц при температуре 300 К составляет 575 нВ; на сопротивлении 100 кОм оно возрастает в 10 раз, до 5,75 мкВ и так далее{{sfn|Vogel|2008|p=22}}.

Тепловой шум обмоток магнитной головки — фундаментальный, неустранимый шум, определяющий предельно достижимый динамический диапазон воспроизводящего тракта. Соотношение сопротивлений обмоток и напряжений полезного сигнала на них таково, что тепловой шум головки может быть основным источником шума всего воспроизводящего тракта (поэтому [[Жидкостное охлаждение|принудительное охлаждение]] корректора снижает его собственные шумы, но практически не влияет на отношение сигнал/шум системы в целом{{sfn|Vogel|2008|p=169}}). В системах с низкоомными (1…3 Ом) головками МС ощутимый шумовой вклад вносят и соединительные провода, особенно сверхтонкие гибкие проводники, соединяющие звукосниматель с выходным разъёмом проигрывателя{{sfn|Self|2014|p=331}}{{sfn|Jones|2003|p=519}}. Расчётное отношение полезного сигнала к тепловому шуму обмоток головок МС, производимых в XXI веке, составляет от 64 до 91 дБ{{sfn|Self|2014|p=331}}{{ref+|Приведены невзвешенные значения в полосе 20-20000 Гц. Применение взвешивающего фильтра типа А улучшает расчётные значения на 4,4 дБ{{sfn|Self|2014|p=319}}|"комм."}} (наихудшие цифры соответствуют аномальному сочетанию низкой чувствительности и относительно высокого сопротивления). Отношение сигнал/шум головок ММ укладывается в тот же диапазон, но его корректный расчёт затруднён из-за преимущественно [[индуктивность|индуктивного]] характера [[внутреннее сопротивление|внутреннего сопротивления]]{{sfn|Self|2014|p=331}}.

== Характеристики, функции, блок-схемы корректоров ==

=== Технические требования ===
Высококачественный фонокорректор должен отвечать набору трудно совместимых требований{{sfn|Jones|2003|pp=520—523}}:
{{столбцы}}
{{столбец}}
* Низкий уровень собственного шума;
* Полное отсутствие наводок от блока питания и эффективное подавление внешних [[Электромагнитная помеха|электромагнитных помех]];
* Точное следование стандартной кривой RIAA;
* Достаточная перегрузочная способность как в звуковом диапазоне частот, так и за его пределами;
{{столбец}}
* Низкий уровень нелинейных искажений;
* Низкое выходное сопротивление;
* Постоянство входного сопротивления и входной ёмкости во всём звуковом диапазоне частот;
* Малая чувствительность к изменениям свойств компонентов во времени;
* Отсутствие либо эффективное подавление [[микрофонный эффект|микрофонного эффекта]]{{sfn|Jones|2003|pp=520—523}}.
{{столбцы/конец}}

Некоторые из этих требований принципиально важны лишь в частных случаях: постоянство входного сопротивления необходимо в системах с головками ММ и не столь важно для головок МС; микрофонный эффект и заметный временно́й дрейф параметров характерны для ламповых усилителей (все лампы стареют и рано или поздно требуют замены), но не для транзисторных{{sfn|Jones|2003|p=520}}. Требования к уровням шума, наводок, нелинейных искажений и к точности следования кривой RIAA абсолютно обязательны для всех корректоров. Пороговые, минимально приемлемые значения этих показателей формально не установлены. Значения, приведённые в стандартах для бытовой аппаратуры 1970-х и 1980-х годов, устарели и в аппаратуре XXI века неприемлемы. Например, действовавший с 1964 года стандарт [[Международная электротехническая комиссия|МЭК]] (IEC 60098) допускал предельное отклонение АЧХ грамзаписи от кривой RIAA до ±2 дБ{{sfn|Аполлонова и Шумова|1978|с=50}}. Конструкторы XXI века, как правило, ограничивают предельное отклонение на уровне ±0,1 дБ{{sfn|Self|2010|p=169}}, а при расчётах фильтров оперируют сотыми долями дБ{{sfn|Vogel|2008|loc=Chapter 8. RIAA Networks}}.

=== Особенности корректоров для головок МС ===
[[Файл:MC amplification blocks RUS.svg|120px|thumb|right|240x240px|Три подхода к усилению сигнала головок с подвижными обмотками]]

Сочетание трудно совместимых требований сделало проектирование высококачественных фонокорректоров, наряду с проектированием [[микрофонный усилитель|микрофонных усилителей]], сложнейшей задачей схемотехники усилителей звуковых частот{{sfn|Morgan|2012|p=646}}. Создание качественного универсального усилителя, совместимого с магнитными головками всех типов, технически невозможно. Слишком велик разброс чувствительности и сопротивления головок, и, напротив, слишком узки диапазоны оптимальных сопротивлений головок для конкретных схемных решений. Как следствие, практическая схемотехника фонокорректоров разделяется на две части: на нижнем уровне — относительно простые схемы корректоров ММ, на верхнем — более сложные, более требовательные к расчёту режимов и выбору компонентов схемы корректоров МС. Корректор МС может быть выполнен в виде полностью обособленного, несовместимого с головками ММ, канала усиления, но на практике более распространены конструкции на базе корректоров ММ{{sfn|Vogel|2008|p=181}}. Дополнительное усиление сигнала в них реализуется двумя способами:
* между выходом головки МС и входом корректора ММ включается малошумящий усилитель напряжения на [[биполярный транзистор|биполярных транзисторах]] с линейной АЧХ и коэффициентом усиления 20…28 дБ;
* между выходом головки МС и входом корректора ММ включается повышающий специализированный широкополосный [[трансформатор]]{{sfn|Vogel|2008|p=181}}.

Высококачественные трансформаторы для головок МС — компактные{{ref+|Длина и ширина сердечника типичного трансформатора МС — не более 20 мм{{sfn|Baxandall|2013|p=2.142}}|"комм."}}, несложные в расчёте и недорогие в производстве изделия{{sfn|Baxandall|2013|p=2.142}}. С точки зрения полосы пропускания, линейности АЧХ и нелинейных искажений такие трансформаторы не уступают транзисторным усилительным каскадам{{sfn|Vogel|2008|pp=107, 110}}. С точки зрения шумов трансформаторы выигрывают в связке с самыми низкоомными головками, но для относительно высокоомных головок МС предпочтительнее транзисторные усилители{{sfn|Vogel|2008|p=44}}. Универсальных трансформаторов, совместимых со всеми головками МС, не существует: реальные трансформаторы всегда оптимизированы под один из трёх поддиапазонов сопротивления головки (1,5…10, 10…50 и 50…200 Ом){{sfn|Vogel|2008|p=107}}. Вопреки утверждениям недобросовестной рекламы, трансформаторы не являются бесшумными: их обмотки, как и любые сопротивления, генерируют тепловой шум, который может заметно ухудшить уровень шумов всего воспроизводящего тракта{{sfn|Vogel|2008|p=106}}. Преимущество трансформаторов перед транзисторами — не в вымышленном «отсутствии шума», а в относительно низком, по сравнению с тепловым шумом, уровне низкочастотных [[фликкер-шум]]ов (шумов 1/f) и в простоте реализации помехозащищённого [[Балансное подключение|балансного подключения]] головки к корректору{{sfn|Vogel|2008|p=190}}{{sfn|Baxandall|2013|p=2.143}}.

=== Вспомогательные функции и устройства ===
[[Файл:Neumann RIAA preamp blocks.png|thumb|300px|left|Блок-схема эталонного студийного корректора ММ Neumann PUE74{{sfn|Vogel|2008|pp=144—146}}]]
Типичные усилители-корректоры XXI века — «чёрные ящики», реализующие лишь функции усиления сигнала и частотной коррекции по стандарту RIAA. Переключение между конфигурациями ММ и МС, подстройка входной ёмкости и ступенчатая регулировка усиления, если они предусмотрены конструкцией, обычно выполняются перемычками-[[джампер]]ами на [[Печатная плата|плате]]. Лишь немногие производители делают эти регулировки оперативными, выведенными на заднюю ([[Lehmannaudio]]) или переднюю ([[Burmester Audiosysteme GmbH|Burmester]]) панели корректора. Плавная регулировка усиления не встречается: эта функция возлагается на регулятор громкости предусилителя, к которому подключает корректор{{sfn|Self|2008|p=163}}.

В доцифровую эпоху корректоры бытовой аппаратуры нередко комплектовались отключаемыми «фильтрами рокота» — [[фильтр верхних частот|фильтрами верхних частот]] второго порядка с [[частота среза|частотой среза]] 30…40 Гц{{sfn|Self|2008|p=138}}. Такие фильтры не только подавляют нежелательные инфразвуковые помехи, но и вносят заметные на слух амплитудные и фазовые искажения; в аппаратуре XXI века они не используются{{sfn|Self|2008|p=138}}. Лучшее, с точки зрения сохранности исходного спектра сигнала, решение — [[фильтр Баттерворта]] третьего порядка по [[Фильтр Саллена — Ки|схеме Саллена — Ки]] c [[частота среза|частотой среза]] 20 Гц{{sfn|Self|2008|pp=201—202}}. При лучшем подавлении инфразвука (36 дБ на частоте 5 Гц) он вносит в слышимый сигнал минимальный «вклад», неощутимый для большинства слушателей{{sfn|Self|2008|pp=201—202}}.

Профессиональные студийные корректоры функционально сложнее большинства бытовых устройств. Например, в эталонном корректоре ММ [[Georg Neumann|Neumann]] PUE74, обычно работавшем в связке с тонармом {{нп5|SME Limited|SME|en|SME Limited}} 3012 и головкой Shure V15V, базовую схему активного фильтра на ОУ{{переход|#Активный фильтр с последовательной ООС}} дополняют четыре структурных блока{{sfn|Vogel|2008|pp=127, 144, 145}}. На входе фильтра включен малошумящий каскад на биполярных транзисторах{{переход|#Активные усилительные элементы корректоров МС}}, обеспечивающий бо́льшую часть усиления сигнала (28…40 дБ) а параллельно с ним — [[истоковый повторитель|повторитель]] на полевом транзисторе<ref group="комм.">Использование в этой роли биполярного транзистора привело бы к удвоению мощности токового шума на входе корректора. Токовый шум полевого транзистора столь мал, что практически не влияет на шум звукового тракта.</ref>, управляющий напряжением на оплётке [[Экран (кабель)|экрана]] входного кабеля. [[Активное экранирование]] заметно снижает прохождение синфазной помехи на вход корректора{{sfn|Vogel|2008|p=144}}. К выходу активного фильтра RIAA, построенного по типовой схеме на ОУ, последовательно подключены высокодобротный [[Полосно-заграждающий фильтр|заграждающий фильтр]], подавляющий инфразвуковые помехи, и [[Эквалайзер#Типы эквалайзеров|параметрический эквалайзер]] c одной низкочастотной и двумя высокочастотными полосами регулирования{{sfn|Vogel|2008|pp=144, 145}}. Его задача — точная настройка сквозной АЧХ грамзаписи, определяющая качество [[Кривая RIAA#Особенности долгоиграющей звукозаписи|нарезки диска-оригинала]]{{sfn|Vogel|2008|pp=144, 145}}.

== Элементная база ==

=== Активные усилительные элементы корректоров ММ ===
Для достижения приемлемого в высококачественной аппаратуре [[отношение сигнал/шум|отношения сигнал/шум]] входной каскад корректора ММ может быть выполнен на малошумящем [[Биполярный транзистор|биполярном транзисторе]], на [[Полевой транзистор#Транзисторы с управляющим p-n-переходом|полевом транзисторе с управляющим p-n-переходом]], или на малошумящем [[операционный усилитель|операционном усилителе]] (ОУ). По данным независимых измерений 1984—2001 годов, отношение сигнал/шум высококачественных серийных корректоров ММ на ОУ, биполярных и полевых транзисторах укладывается в диапазон 75…80 дБА, а рассчитанное по сопоставимой методике отношение сигнал/шум эталонных студийных корректоров Neumann составляет 79 дБА{{sfn|Vogel|2008|p=142}}{{ref+|Величина отношения сигнал/шум зависит как от методики представления данных (невзвешенный либо взвешенный шум, выбор номинального уровня в 5, 8 или 10 см/с и т.д.), так и от сопротивления источника сигнала. Приведены цифры для стандартного эквивалента магнитной головки с импедансом 1 кОм + 500 мГн относительно номинальной колебательной скорости 5 см/с{{sfn|Vogel|2008|p=142}}.|"комм."}}. Использование во входных каскадах [[МОП-структура|МДП-транзисторов]]{{sfn|Vogel|2008|p=55}}{{ref+|Шум канала МДП-транзистора сопоставим с шумом канала транзистора с p-n-переходом, но, кроме того, МДП-транзисторы отличаются неприемлемо высоким уровнем низкочастотного фликкер-шума{{sfn|Сухов|1985|с=68}}. В XXI веке положение не изменилось{{sfn|Vogel|2008|p=55}}.|"комм."}}, ОУ с нейтрализацией входных токов{{sfn|Self|2010|p=97}}{{ref+|Малошумящие ОУ с нейтрализацией входных токов реализуют свои возможности только тогда, когда сопротивления источников сигнала обоих входов ОУ совпадают. При асимметрии входных цепей, неизбежной в корректорах, уровень шума ОУ значительно возрастает
{{sfn|Self|2010|p=97}}.|"комм."}}, [[операционный усилитель с токовой обратной связью|ОУ с токовой обратной связью]]{{sfn|Vogel|2008|p=86}} нежелательно из-за высоких шумов.

Из вакуумных ламп лучшее отношение сигнал/шум обеспечивают малошумящие [[триод]]ы косвенного накала с высокой крутизной анодно-сеточной характеристики{{sfn|Jones|2003|pp=536}}. Чем выше крутизна, тем меньше теоретически достижимое напряжение шума, приведённое ко входу каскада{{ref+|Эквивалентное сопротивление внутриламповых шумов триода (Rэш) обратно пропорционально крутизне его анодно-сеточной характеристики в рабочей точке. Например, Rэш триода с крутизной 12 мА/В равно примерно 250 Ом{{sfn|Vogel|2008|p=72}}. Такой триод шумит так же, как шумел бы идеальный бесшумный прибор, во входную цепь которого включен генератор теплового шума — добавочное сопротивление в 250 Ом{{sfn|Vogel|2008|p=72}}. Приведённая ко входу плотность шума такого триода составляет 2 нВ/<math>\sqrt{}</math>Гц, приведённое ко входу напряжение шума в полосе 20…20000 Гц равно 0,28 мкВ. Для сравнения, у малошумящего звукового пентода EF86 (6Ж32П) эти ''расчётные'' показатели в штатном режиме составляют 8 нВ/<math>\sqrt{}</math>Гц и 1,14 мкВ{{sfn|Vogel|2008|p=74}}. Фактическое же напряжение шума EF86, по данным разработчика ([[Mullard]]), составляет до 2,8 мкВ{{sfn|Jones|2003|p=534}}. В ламповых каскадах на сопротивлениях значительный вклад также вносит [[дробовой шум]] анодных нагрузок{{sfn|Vogel|2008|p=76}}.|"комм."}} (в реальных лампах этот показатель может в два и более раз превосходить расчётный из-за избыточных шумов, обусловленных материалом катода и качеством производственного процесса{{sfn|Jones|2003|p=534}}). Оптимальная величина крутизны составляет примерно 20 мА/В; дальнейшее её повышение (например, параллельным включением нескольких триодов) нецелесообразно из-за пропорционального роста анодного тока и входной ёмкости каскада{{sfn|Jones|2003|pp=534—536, 557}}. Маломощные триоды с высоким коэффициентом усиления напряжения ([[6SL7]], [[ECC83]], [[12AX7]] и их аналоги) плохо подходят для первых каскадов корректоров как из-за низкой крутизны, так и из-за высокой (100…200 пФ) входной ёмкости, которая может превышать оптимальную ёмкость нагрузки для используемой головки{{sfn|Jones|2003|pp=529, 537}}. Лампы прямого накала непригодны из-за низкой крутизны и сильного [[микрофонный эффект|микрофонного эффекта]], а [[пентод]]ы в штатном, пентодном включении — из-за бо́льшего, чем у триодов с той же крутизной, уровня шума{{sfn|Jones|2003|p=533—534, 536}}. Напротив, пентоды в триодном включении не уступают в уровне шума триодам. Особенно низким уровнем фликкер-шума отличаются пентоды, разработанные в самом конце ламповой эпохи, например, [[6Ж52П]], однако все лампы этих серий страдают от микрофонного эффекта, высокой входной ёмкости и высокого разброса параметров{{sfn|Blencowe|2016|p=240}}. Во втором и последующих каскадах шумы лампы или транзистора не столь важны: на первое место выходит требование низких нелинейных искажений при достаточной перегрузочной способности{{sfn|Jones|2003|p=561}}.

C точки зрения простоты схемы, стабильности её параметров и их воспроизводимости в серийном производстве лучшим выбором для построения корректора ММ является малошумящий [[операционный усилитель]] с обратной связью по напряжению. В прошлом широко применялись специализированные микросхемы малошумящих УНЧ (например, LM381 и её аналог К548УН1), но по мере падения сбыта звуковой аппаратуры они были сняты с производства и конструкторы вернулись к использованию универсальных ОУ{{sfn|Hood|1995|p=127}}. Наиболее удобны в использовании специализированные звуковые ОУ с биполярными входными каскадами и входными токами смещения не более 100 нА{{sfn|Jung|2005|p=438}}. ОУ, используемые в активных фильтрах, должны быть [[Устойчивость (теория управления)|устойчивы]] при единичном усилении; в схемах на пассивных фильтрах можно использовать и нескомпенсированные ОУ, неустойчивые при единичном усилении{{sfn|Jung|2005|p=438}}. В течение почти тридцати лет{{sfn|Self|2010|p=123}} оптимальным, по совокупности характеристик, выбором был сдвоенный биполярный ОУ [[NE5532]] и его одиночный аналог{{ref+|NE5534 — аналог, но не точная копия «половинки» NE5532. NE5532 устойчив при единичном усилении; NE5534 без внешней корректирующей ёмкости устойчив лишь при усилении, равном 3 и более{{sfn|Self|2010|p=98}}|"комм."}} NE5534{{sfn|Self|2010|pp=95, 115, 119}}. Отношение сигнал/шум корректоров, использовавших NE5532, достигало 79 дБА ([[NAD Electronics|NAD]] PP1, 1998 год){{sfn|Vogel|2008|p=143}}. Коэффициент нелинейных искажений (К<sub>НИ</sub>) этого ОУ, в зависимости от схемы включения и уровня сигнала, составляет от 0,0005 % до 0,0085 %{{sfn|Self|2010|pp=104—106}}; для сравнения, К<sub>НИ</sub> типичного корректора на К548УН1 составляет до 0,1 %{{sfn|Сухов|1985|с=84}}. В 2007 году на смену NE5532 пришёл новый абсолютный лидер — LM4562, превосходящий предшественника по всем показателям, кроме спектральной плотности входного тока шума{{sfn|Self|2010|pp=121—124}}. Для уменьшения уровня шума ко входу ОУ подключают малошумящий [[дифференциальный каскад]] на дискретных транзисторах. Для уменьшения нелинейных искажений выходной каскад ОУ переводят в чистый [[Классификация электронных усилителей#Режим А|режим А]], подключив к выходу ОУ высоколинейный [[эмиттерный повторитель]].

С точки зрения перегрузочной способности наилучший запас по перегрузке обеспечивают вакуумные лампы. Размах линейно усиливаемого напряжения на выходе лампового каскада составляет десятки В и на практике ограничен лишь предельной величиной ''тока'', отдаваемого в нагрузку. Усилители на дискретных транзисторах также могут иметь высокую, на уровне ламповых усилителей, перегрузочную способность. Например, в корректоре предусилителя Technics SU9600 (1974) допустимый уровень входного напряжения на частоте 1 кГц составлял 900 мВ. Для этого конструкторы увеличили размах напряжений питания до вполне «ламповых» 160 В, при соответственно высокой потребляемой мощности{{sfn|Self|2010|pp=187—186}}. Оборотная сторона высокой перегрузочной способности ламповых и «высоковольтных» транзисторных схем — сложность и высокая стоимость [[Вторичный источник электропитания|блока питания]]. Намного проще и дешевле обеспечить качественное питание маломощных, низковольтных схем на дискретных транзисторах или ОУ.

=== Активные усилительные элементы корректоров МС ===
[[Файл:Transistor noise factor chart (2sc2240).svg|thumb|240x240px|Зависимость коэффициента шума (КШ) типичного малошумящего биполярного транзистора (Toshiba 2SC2240) от тока коллектора и сопротивления источника сигналa<ref>{{ публикация | статья | заглавие=2SC2240 Low Noise Audio Amplifier Applications (datasheet) | издание=[[Toshiba]] Datasheets | год=2003 | pages=4 }}</ref>. В зелёной зоне КШ минимален, а работа в красной зоне нежелательна. При сопротивлении источника менее 30 Ом каскад всегда попадает в красную зону, независимо от выбранного тока.]]
Для входных каскадов корректоров МС шумы малошумящих ОУ, полевых транзисторов и вакуумных триодов неприемлемо высоки<!--. Например, новейший звуковой ОУ LM4562 характеризуется приведённым ко входу напряжением собственного шума не более 0,67 мкВ (типичное значение 0,34 мкВ)<ref>{{ публикация | статья | заглавие=LM4562 Dual High-Performance, High-Fidelity Audio Operational Amplifier | год=2013 | месяц=December 2013 | pages=1 | номер=SNAS326K | издание=Texas Instruments | ссылка=http://www.ti.com.cn/general/cn/docs/lit/getliterature.tsp?genericPartNumber=lm4562&fileType=pdf }}</ref>. Даже если пренебречь токовой составляющей шума и [[фликкер-шум]]ом ОУ, при его подключении к головке с чувствительностью 100 мкВ отношение сигнал/шум составит лишь 43…49 дБ. Аналогичный результат показывают лучшие, с точки зрения шумов, вакуумные триоды-->{{sfn|Vogel|2008|pp=75—78}}. Бестрансформаторные входные каскады корректоров МС практически безальтернативно строятся на малошумящих биполярных транзисторах{{sfn|Vogel|2008|p=44}}. Абсолютный рекорд отношения сигнал/шум в 81 дБА делят корректоры МС производства [[Linn]] и [[Burmester Audiosysteme GmbH|Burmester]], а для большинства серийных изделий отношение сигнал/шум, задаваемое шумами первого каскада, составляет 65…75 дБА{{sfn|Vogel|2008|p=143}}.

Лучшие малошумящие транзисторы, доступные конструкторам XXI века, характеризуются низким, порядка 10 Ом{{ref+|Абсолютный рекорд среди одиночных транзисторов (Rb ≈ 2 Ом), по состоянию на 2010 год, принадлежал снятому с производства (и ничем не замещённому) транзистору 2SB737{{sfn|Self|2010|p=20}}.|"комм."}}, сопротивлением базы, и коэффициентом усиления тока не ниже 500{{sfn|Vogel|2008|p=43}}. Частота, ниже которой в шумах транзистора преобладает [[фликкер-шум]], должна быть как можно низкой (не более 500 Гц){{sfn|Сухов|1985|с=64}}. На практике выбор ограничен небольшим набором специализированных приборов<!-- [[Analog Devices]], [[Burr-Brown]], [[Hitachi]], [[SSM]] и [[THAT Corp.]]-->{{sfn|Vogel|2008|pp=44—48}}; до начала их выпуска в серийных корректорах применялось параллельное включение нескольких «обычных» малошумящих транзисторов малой мощности, в любительских конструкциях — транзисторы средней мощности{{sfn|Hood|1997|p=207}}.

Оптимальный с точки зрения отношения сигнал/шум ток коллектора входного транзистора обратно пропорционален сопротивлению источника сигнала{{sfn|Сухов|1985|с=67, последняя на странице формула при L=0}}. Для низкоомных головок МС подбор оптимального тока невозможен (сопротивление этих головок слишком мало по сравнению с сопротивлением базы транзистора), поэтому головки с сопротивлением ниже 20 Ом желательно подключать к корректору через повышающий трансформатор{{sfn|Vogel|2008|p=44}}. Для высокоомных головок МС оптимальная величина тока коллектора составляет 100 мкА и более; такие головки подключают непосредственно ко входу транзисторного каскада{{sfn|Vogel|2008|p=44}}. Для головок ММ выбор режима усложнён тем, что выходное сопротивление головки с частотой изменяется в широких пределах, от примерно 700 Ом до 20 кОм{{sfn|Vogel|2008|p=28}}. В 1980-е годы подобрать оптимальный ток для этого диапазона сопротивлений было невозможно (расчётный ток оказывался неприемлемо низким), поэтому конструкторы вынужденно выбирали бо́льшие, неоптимальные значения{{sfn|Сухов|1985|с=67—68}}. При использовании более совершенных транзисторов позднейшей разработки оптимальные токи составляют порядка 100 мкА{{sfn|Vogel|2008|p=29}}.

=== Пассивные компоненты ===
Выбор [[конденсатор]]ов, [[резистор]]ов и [[провод]]ов для [[Hi-End|аппаратуры hi-end]] — спорная, неоднозначная тема, перегруженная рекламными обещаниями и субъективными оценками{{sfn|Self|2010|pp=33—34}}. С точки зрения объективных, инструментально воспроизводимых данных выбор компонентов следует ряду простых принципов.

Для уменьшения [[тепловой шум|тепловых шумов]] сопротивлений, через которые протекает переменный ток звукового сигнала, их величины следует выбирать настолько низкими, насколько это позволяют выбранные активные приборы{{sfn|Сухов|1985|с=69}}{{sfn|Self|2010|pp=170, 189}}{{ref+|Исключение — цепи параллельной ОС активных фильтров, подключенных непосредственно к высокоомным головкам. Сопротивление этих цепей, напротив, должно быть высоко<ref name=WA/>. Однако в силу худшего, чем у альтернативных конфигураций, отношения сигнал/шум, активные фильтры с параллельной ОС в современной схемотехнике практически не применяются.|"комм."}}. Для уменьшения избыточных шумов сопротивлений, через которые протекает постоянный ток, [[нелинейные искажения|нелинейных искажений]] и [[Температурный коэффициент электрического сопротивления|зависимости от температуры]] предпочтительны проволочные{{sfn|Self|2010|p=46}}, бороуглеродистые{{sfn|Сухов|1985|с=76}} и металлоплёночные резисторы{{sfn|Self|2010|p=46}}{{sfn|Сухов|1985|с=76}} (в том числе, с оговорками{{ref+|Нелинейные искажения тонкоплёночных чип-резисторов минимальны при больших типоразмерах (0805, 1206) и относительно малых сопротивлениях (100 Ом…7 кОм). С увеличением сопротивления и с уменьшением типоразмера нелинейные искажения заметно возрастают{{sfn|Self|2010|p=50}}.|"комм."}}, тонкоплёночные [[Поверхностный монтаж|резисторы поверхностного монтажа]]{{sfn|Self|2010|p=44}}). Чем больше номинальная мощность, тем при прочих равных условиях меньше избыточные шумы{{sfn|Self|2010|p=47}}. Углеродистые, композиционные, металлооксидные резисторы (в том числе толстоплёночные резисторы поверхностного монтажа) в высококачественной аппаратуре неприемлемы{{sfn|Self|2010|pp=42—47}}.

Во времязадающих цепях корректоров используются высококачественные [[полистирол]]овые, [[полипропилен]]овые, [[фторопласт]]овые («[[Политетрафторэтилен|тефлоновые]]»), а для малых номиналов — [[слюда|слюдяные]] конденсаторы; с точки зрения начальной точности и стабильности ёмкости предпочтительны полистироловые конденсаторы{{sfn|Self|2010|p=55}}{{sfn|Jung|2005|p=435}}. Качественные {{нп5|керамический конденсатор|керамические конденсаторы|en|Ceramic capacitor}} малых номиналов с низким [[Электрический конденсатор#Температурный коэффициент ёмкости (ТКЕ)|ТКЕ]] пригодны для цепей высокочастотной коррекции ОУ, а [[полиэфир]]ные ([[полиэтилентерефталат]]овые) конденсаторы нежелательны из-за относительно высоких нелинейных искажений{{sfn|Self|2010|pp=52, 55}}{{sfn|Jung|2005|p=435}}. [[Электролитический конденсатор|Электролитические конденсаторы]] неприемлемы во времязадающих цепях, нежелательны на входе первого каскада корректора, но могут быть использованы в качестве межкаскадных при условии, что частота среза межкаскадного [[Фильтр верхних частот|RC-фильтра]] намного меньше 20 Гц{{sfn|Сухов|1985|с=76—77}}{{sfn|Self|2010|pp=52, 60}}. Собственные шумы электролитического конденсатора минимальны, когда приложенное к обкладкам постоянное напряжение составляет 20…50 % от номинального{{sfn|Сухов|1985|с=76—77}}.

Наилучший материал проводников — обыкновенная электротехническая [[медь]]{{sfn|Self|2010|p=35}}. Использование [[серебро|серебра]] объективно ощутимых преимуществ не даёт{{sfn|Self|2010|p=34}}. Покрытие разъёмов [[золото]]м улучшает их стойкость к [[Коррозия|коррозии]], однако само по себе долговечно только тогда, когда слой золота отделён от медной основы слоем [[никель|никеля]]{{sfn|Self|2010|pp=35, 36}}. Большинство производителей наносит золото непосредственно на медь, что быстро приводит к почернению «позолоты»{{sfn|Self|2010|p=36}}.

== Схемотехника фильтров RIAA ==
Частотная коррекция по стандарту RIAA может быть реализована как [[активный фильтр|активными]], так и [[пассивный фильтр|пассивными фильтрами]], и комбинациями фильтров двух типов. Выбор между активными и пассивными фильтрами определяется, в первую очередь, выбранным типом усилительных приборов.

Пассивные фильтры требуют бо́льших, нежели активные фильтры, коэффициентов усиления сигнала на входе частотно-зависимой цепи; они оперирует бо́льшими напряжениями сигналов и потому предъявляют бо́льшие требования к перегрузочной способности усилительных каскадов. Например, для того, чтобы обеспечить типичное для корректоров ММ усиление в 40 дБ на 1 кГц, совокупный коэффициент усиления каскадов, обслуживающих пассивный фильтр, должен составлять как минимум 60 дБ во всём диапазоне звуковых частот{{sfn|Vogel|2008|pp=228—229}}. Кроме того, точное воспроизведение пассивным фильтром кривой RIAA предполагает, что входное сопротивление нагрузки фильтра достаточно велико и постоянно во всём диапазоне звуковых частот (при этом достижимое отклонение от эталона может быть заметно меньше, чем в активном фильтре, использующем равноценные пассивные компоненты{{sfn|Jung|2005|p=443}}). Наилучшим образом этим условиям удовлетворяют вакуумные [[триод]]ы{{sfn|Vogel|2008|pp=228—229}}.

Активные фильтры оперируют ме́ньшими, нежели пассивные фильтры, напряжениями сигнала: максимальное напряжение сигнала в любой точке активного фильтра равно его выходному напряжению. Поэтому активные фильтры менее подвержены перегрузкам, и могут быть реализованы на любой элементной базе. Однако точное воспроизведение кривой RIAA предполагает высокий коэффициент усиления при разомкнутой петле обратной связи; на практике этому требованию отвечает единственный вариант — интегральный или дискретный [[операционный усилитель]], охваченный частотнозависимой последовательной [[отрицательная обратная связь|отрицательной обратной связью]].

Активные фильтры с параллельной обратной связью проще в расчёте и более устойчивы к перегрузке «щелчками», но в высококачественной аппаратуре не применяются из-за высокого уровня шумов{{sfn|Self|2010|p=171}}. При подключении головки ММ непосредственно ко входу такого фильтра уровень шума на его выходе выше, чем уровень шума на выходе фильтра с последовательной ООС, на 13…15 дБ, на нижних октавах звукового диапазона разница превышает 30 дБ<ref name=WA>{{ публикация | статья | автор=H. P. Walker | заглавие=Low-Noise Audio Amplifiers | издание=Wireless World| год=1972 | номер=May | pages=233—237 }}</ref>{{sfn|Self|2010|p=171}}. На слух шум фильтра с параллельной ОС воспринимается как низкочастотный гул, шум фильтра с последовательной ОС — как тихое высокочастотной шипение{{sfn|Hood|1997|p=201}}. Единственный способ уменьшить шум фильтра с параллельной ООС — включение между его входом и зажимами головки дополнительного каскада усиления с низким выходным сопротивлением{{sfn|Алексенко|1985|с=218—219, рис. 7.12}}.

=== Активный фильтр с последовательной ООС ===
{{Кратное изображение
 |зона        = left
 |направление = vertical
 |ширина      = 300
 |заголовок   = Корректор ММ на ОУ с активной фильтрацией
 |изобр1      = RIAA basic opamp phono stage.png
 |подпись1    = Принципиальная схема. Выходной фильтр R3C3 необходим лишь при малых коэффициентах усиления (30 дБ на 1 кГц и менее)
 |изобр2      = RIAA active filter topologies per Stanley Lipchitz.png
 |подпись2    = Возможные конфигурации частотнозависимой цепи Z. Во всех вариантах С1 определяет низкочастотный участок АЧХ, С2 — высокочастотный (С1>C2)
<!-- |изобр3      = RIAA opamp preamp response RUS.svg
 |подпись3    = Aмплитудно-частотная характеристика. Зелёный пунктир — АЧХ на выходе ОУ (без ФНЧ R4C4) -->
}}
Типичный недорогой, но при этом достаточно качественный корректор ММ строится на единственном малошумящем ОУ с биполярными входами (А1), охваченном частотнозависимой цепью обратной связи.

Верхнее плечо цепи ООС Z, определяющее АЧХ корректора в области звуковых частот, может быть построено различными способами. На практике применяются четыре конфигурации (цепи A, B, C и D по Липшицу), из которых наиболее распространилась цепь А{{sfn|Lipschitz|1979|pp=4, 37}}. Все варианты электрически эквивалентны, однако только схемы А и D могут быть построены на одиночных конденсаторах [[Ряды номиналов радиодеталей|ряда E24]], при этом цепь А проще в расчёте{{sfn|Lipschitz|1979|pp=15, 16}}. Наиболее сложна в расчёте и подборе компонентов цепь B, но в серийных усилителях 1970-х годов широко применялась и она{{sfn|Lipschitz|1979|p=20}}. Цепь А удобнее прочих при точной настройке АЧХ, но на практике это не имеет значения. Точное следование стандарту обеспечивается не настройкой, а исключительно точностью расчёта и подбора емкостей и сопротивлений{{sfn|Lipschitz|1979|pp=17, 27}}. Для того, чтобы АЧХ цепи А отклонялась от расчётной не более чем на 0,1 дБ, фактические величины сопротивлений должны отличаться от расчётных не более чем на 2 %, величины емкостей — не более чем на 0,8…1,2 %{{sfn|Self|2010|pp=175—178}}. Такая точность теоретически достижима при использовании прецизионных одиночных компонентов [[Ряды номиналов радиодеталей|ряда E96]], а практически — только при наборе R1 и R2 из нескольких параллельно включенных сопротивлений рядов E12 или Е24{{sfn|Self|2010|pp=168, 178}}.

Сопротивление R0 задаёт максимальный коэффициент усиления активного фильтра и непосредственно в формировании АЧХ не участвует. Тепловой шум R0, приложенный непосредственно к инвертирующему входу ОУ, может заметно ухудшить отношение сигнал/шум корректора, поэтому величина R0 выбирается по возможности низкой, порядка 200 Ом{{sfn|Self|2010|pp=169, 170}}. На практике, как правило, последовательно с R0 включается конденсатор большой ёмкости C0, препятствующий усилению инфразвуковых частот и постоянного напряжения. Для того, чтобы вносимое им искажение АЧХ не превышало 0,1 дБ, частота среза цепи R0C0 не должна превышать 3,3 Гц{{sfn|Self|2010|p=170}}. Использование цепи R0C0 для формирования низкочастотной ветви кривой RIAA недопустимо из-за заметных нелинейных искажений, вносимых [[электролитический конденсатор|электролитическими конденсаторами]], и значительного разброса их величин{{sfn|Self|2010|p=167}}. Выходной конденсатор Свых, желательно полипропиленовый, необходим из-за значительного постоянного напряжения, возникающего на выходе ОУ{{sfn|Jung|2005|p=438, 441}}. В схемах на ОУ с больши́ми, порядка нескольких сотен нА, входными токами может понадобиться и входной разделительный конденсатор, блокирующий протекание входного тока ОУ через обмотки головки{{sfn|Jung|2005|p=441}}. Здесь уместно заметить, что существует эффект минимального тока через электрический соединитель для поддержания соединения в состоянии, определённом его технической документацией<ref>{{Cite web |url=https://www.allaboutcircuits.com/textbook/digital/chpt-4/switch-contact-design/ |title=allaboutcircuits.com |access-date=2017-08-26 |archive-date=2017-08-26 |archive-url=https://web.archive.org/web/20170826154304/https://www.allaboutcircuits.com/textbook/digital/chpt-4/switch-contact-design/ |deadlink=no }}</ref><ref>[[:en:Wetting current|Wetting current - Wikipedia<!-- Заголовок добавлен ботом -->]]</ref> (''ссылки на англ. языке''). Поэтому наличие постоянной составляющей в слабых сигналах, имеющих на пути механические соединения, может быть полезным (полагая, что небольшой постоянный ток не приводит к подмагничиванию обмоток, либо иным негативным эффектам); либо соединения нужно выполнить неразъёмными ([[пайка]], [[сварка]]).
На ультразвуковых частотах идеальная кривая RIAA монотонно спадает с крутизной 20 дБ на декаду, но в базовой схеме активного фильтра коэффициент усиления никогда не опускается ниже единицы{{sfn|Self|2010|p=169}}. В типичном корректоре с коэффициентом усиления на частоте 1 кГц 35 дБ расчётная частота, на которой фильтр вырождается в повторитель, равна 118 кГц{{sfn|Self|2010|p=169}}. Ошибка, которую вносит этот [[нуль (комплексный анализ)|нуль передаточной функции]], в пределах звукового диапазона не превышает 0,1 дБ, и потому не требует какой-либо коррекции{{sfn|Self|2010|p=169}}. Если же коэффициент усиления фильтра на частоте 1 кГц составляет 30 дБ и ниже, то частота нуля снижается настолько, что отклонение АЧХ становится заметным на слух{{sfn|Self|2010|p=169}}. Для компенсации этой ошибки на выходе ОУ включается дополнительный пассивный [[фильтр нижних частот]] первого порядка (R3C3) с частотой среза, точно равной частоте высокочастотного нуля, например, 63 кГц для Ку=30 дБ{{sfn|Self|2010|p=170}}.}{{-}}

=== Активно-пассивный фильтр на базе активного фильтра ===
[[Файл:RIAA active+passive opamp phono stage.png|thumb|right|300px|Наиболее распространённая конфигурация активно-пассивного фильтра RIAA]]

В литературе описан ряд комбинированных активно-пассивных конфигураций корректоров, различающихся распределением постоянных времени кривой RIAA между активными и пассивными звеньями. Наиболее распространённая{{sfn|Self|2010|p=172}}{{sfn|Vogel|2008|p=238}} конфигурация повторяет рассмотренную выше схему активного фильтра с компенсацией высокочастотного нуля, с тремя существенными изменениями:
* Активный фильтр активно-пассивного корректора формирует не всю кривую RIAA, но лишь её низкочастотную ветвь (постоянные времени 3180 и 318 мкс). Для этого достаточно исключить из цепи Z конденсатор С2, отвечающий за высокочастотную ветвь АЧХ (постоянная времени 75 мкс){{sfn|Vogel|2008|p=239}}
* Пассивный ФНЧ R3C3, формирующий высокочастотную ветвь кривой RIAA, настраивается на частоту среза 2122 Гц (постоянная времени 75 мкс);
* На выходе пассивного ФНЧ включается повторитель или усилитель напряжения с высоким входным сопротивлением{{sfn|Self|2010|pp=172—174}}.

Недостаток этой конфигурации (как и всех пассивных схем) — в необходимости бо́льшего усиления высокочастотных и ультразвуковых составляющих входного сигнала{{sfn|Self|2010|p=172}}. С одной стороны, это сужает запас по перегрузке (на частоте 20 кГц — на 18 дБ, на частоте 100 кГц — на 34 дБ){{sfn|Self|2010|pp=172—174}}. С другой, это ужесточает требования к быстродействию и запасу петлевого усиления ОУ, и порождает вероятность неприемлемо высоких нелинейных и интермодуляционных искажений на высоких частотах{{sfn|Self|2010|pp=172—174}}. Поэтому в практических конструкциях коэффициент усиления активного фильтра намеренно уменьшают до 20…30 дБ на 1 кГц, а недостающие 10…20 дБ усиления обеспечивает выходной каскад{{sfn|Vogel|2008|pp=190, 240}}.
{{-}}

=== Двухкаскадный пассивный фильтр ===
[[Файл:RIAA lumped-filter passive phono stage.png|thumb|300px|left|Двухкаскадный пассивный фильтр с RC-цепью типа С по Липшицу (N2 по Юнгу)]]
Простейший корректор с чисто пассивной фильтрацией состоит из двух усилительных каскадов на триодах или ОУ, между которыми включается RC-цепь пассивного фильтра RIAA{{sfn|Jung|2005|p=443}}. На практике преобладают фильтры, производные от цепей B и С по Липшицу{{sfn|Hood|1997|p=203}}{{sfn|Jones|2003|p=525}} (N1 и N2 по Юнгу{{sfn|Jung|2005|p=443}}). В этих конфигурациях масштаб ослабления сигнала, усиленного предшествующим каскадом, задаётся сопротивлением R1, «отключенным» от ядра RC-цепи, при этом хотя бы одна из емкостей всегда подключена к общему проводу{{sfn|Hood|1997|p=203}}{{sfn|Jones|2003|p=525}}. В ламповых корректорах практически безальтернативно используется цепь типа С, заметно упрощающая расчёт фильтра с поправкой на [[эффект Миллера|миллеровские ёмкости]] ламп и [[паразитная ёмкость|паразитные ёмкости]] монтажа{{sfn|Jones|2003|p=525}}. Помимо перечисленных емкостей, АЧХ реального устройства зависит ещё и от выходного сопротивления первого каскада и входного сопротивления второго каскада. В корректорах на ОУ эти сопротивления практически не влияют на точность следования стандарту. В корректорах на триодах пренебрегать ими нельзя, а их влияние компенсируют подстройкой сопротивлений и емкостей фильтра{{sfn|Jones|2003|p=527}}.

Распределение совокупного коэффициента усиления между двумя каскадами — задача, не имеющая однозначного решения. С точки зрения минимизации шумов, предпочтительно сосредоточить всё или почти всё усиление (50…60 дБ) в первом каскаде, но этот каскад будет неминуемо подвержен перегрузкам{{sfn|Jung|2005|p=445}}. С точки зрения перегрузочной способности предпочтительно примерно равное распределение коэффициента усиления между каскадами — ценой ухудшения отношения сигнал/шум{{sfn|Jung|2005|p=445}}. И перегрузки, и шумы таких схем проявляются в первую очередь на верхних частотах{{sfn|Jung|2005|p=445}}. Из-за невозможности оптимизировать и уровень шума, и перегрузочную способность независимые авторы (Дуглас Селф{{sfn|Self|2010|p=174}}, Морган Джонс{{sfn|Jones|2003|p=525}}) не рекомендуют применять двухкаскадную схему ни в транзисторных, ни в ламповых схемах; компании-производители звуковых операционных усилителей ([[Analog Devices]]{{sfn|Jung|2005|p=444}}, [[Sonic Imagery]]<ref>{{публикация | 1=статья | заглавие=Passively Equalized RIAA Phono Preamp | год=2013 | автор=Richard Ian Doporto | издание=Sonic Imagery Labs. Professional Audio Products Application Notes | месяц=March 2013 | номер=AN-13 | ссылка=http://www.sonicimagerylabs.com/products/product_images_docs/AppNotes/RIAAPhonoPreamp_AppNote13_RevA.pdf | архив дата=2017-01-16 | архив=https://web.archive.org/web/20170116162302/http://www.sonicimagerylabs.com/products/product_images_docs/AppNotes/RIAAPhonoPreamp_AppNote13_RevA.pdf }}</ref>, [[Texas Instruments]]<ref>{{публикация | 1=статья | заглавие=LME49860 44V Dual High Performance, High Fidelity Audio Operational Amplifier | год=2007 | месяц=June 2007 | pages=2 | номер=SNAS389B | издание=Texas Instruments | ссылка=http://www.ti.com/general/docs/lit/getliterature.tsp?genericPartNumber=lme49860&fileType=pdf | архив дата=2017-01-16 | архив=https://web.archive.org/web/20170116161711/http://www.ti.com/general/docs/lit/getliterature.tsp?genericPartNumber=lme49860&fileType=pdf }}</ref>), напротив, отдают ей предпочтение.

=== Трёхкаскадный пассивный фильтр ===
{{Кратное изображение
 |зона        = right
 |направление = vertical
 |ширина      = 300
 |заголовок   = Трёхкаскадный пассивный корректор
 |изобр1      = RIAA split-filter passive phono stage.png
 |подпись1    = Обычное (однофазное) исполнение
 |изобр2      = RIAA balanced split-filter passive phono stage.png
 |подпись2    = Балансное (двухфазное) исполнение 
}}

В корректорах этого типа частотная фильтрация распределена между двумя пассивными RC-фильтрами, один из которых реализует одну из трёх постоянных времени, другой — две постоянных времени стандарта RIAA. Минимальный набор активных каскадов, «обслуживающих» эти цепи, состоит из двух усилителей напряжения и одного выходного повторителя напряжения. В идеале все компоненты корректора соединяются между собой непосредственно, без использования разделительных конденсаторов (такое решение технически возможно не только в транзисторной, но и в ламповой схемотехнике, где на практике и используется трёхкаскадная схема){{sfn|Jones|2003|p=528}}; при этом, напряжение смещения первого ОУ усиливается в десятки-сотни тысяч раз, и им уже нельзя пренебречь. Выбор интегральных ОУ, одновременно с малым напряжением смещения и с хорошими звуковыми параметрами (''К<sub>НИ</sub>'', перегрузочная способность, скорость нарастания выходного напряжения), будет являться дополнительной трудностью.

Так же, как и в случае активно-пассивных корректоров, существует множество способов распределить три постоянных времени между двумя RC-цепями, но лишь один из них имеет практическое значение{{sfn|Jones|2003|p=526}}. В этой конфигурации между первым и вторым каскадом включается простейший RC-фильтр нижних частот с постоянной времени 75 мкс, а формирование низкочастотной ветви АЧХ с постоянными времени 3180 и 318 мкс возлагается на RC-цепь, включенную между вторым и третьим каскадом{{sfn|Jones|2003|p=526}}. Такие схемы наименее подвержены перегрузкам на высоких частотах: чем «выше по течению» размещён ФНЧ, формирующий высокочастотную ветвь АЧХ, тем меньше напряжение помехи на входах второго и третьего каскадов{{sfn|Jones|2003|p=527}}. И, напротив, чем дальше от входа размещена шумящая RC-цепь, формирующая низкочастотную ветвь АЧХ, тем меньше уровень собственных шумов корректора (шумовой «вклад» простейшего ФНЧ может быть легко снижен до пренебрежимо малых величин){{sfn|Vogel|2008|p=238}}.

=== Фильтры балансных корректоров ===
Все предшествующие конфигурации фильтров подразумевали традиционное однофазное усиление сигнала. В полностью балансных, двухфазных каналах усиления наиболее просто реализуется пассивная фильтрация по двухкаскадной или трёхкаскадной схеме. Для преобразования однофазного, асимметричного RC-фильтра в полностью симметричный достаточно разделить резистор фильтра на две половины, между которыми включается ёмкость фильтра. Выходные противофазные напряжения снимаются с обкладок этой ёмкости{{sfn|Vogel|2008|p=250}}.

== Комментарии ==
{{примечания|group="комм."}}

== Примечания ==
{{примечания|узкие}}

== Источники ==
* {{ публикация | книга | автор=Аполлонова, Л. П. и Шумова, Н. Д. | заглавие=Механическая грамзапись | место=М. | издательство=Энергия | год=1978 | издание=2-е изд. | ref=Аполлонова и Шумова }}
* {{ публикация | книга | автор=Дегрелл, Л. | заглавие=Проигрыватели и грампластинки | место=М. | издательство=Радио и связь | год=1982 | оригинал = Lemezjatszok es hanglemezek | ответственный = пер. с венгерского В. К. Пискарёва под ред. Ю. А. Вознесенского | ref=Дегрелл }}
* {{ публикация | книга | автор=Сухов, Н. Е. и др. | заглавие=Техника высококачественного воспроизведения | место=Киев | издательство=Техніка | год=1985 | ref=Сухов }}
* {{ публикация | книга | автор=Baxandall, P. | часть=Power amplifiers, control units and amplifiers | ответственный=ed. M. Talbot-Smith | заглавие=Audio Engineer's Reference Book | год=2013 | издательство=CRC Press | isbn=9781136119743 | pages=2.116—2.148 | ref=Baxandall }}
* {{ публикация | книга | автор=Blencowe, M. | заглавие=Designing High-Fidelity Valve Preamps | издательство=Lulu | год=2016 | isbn=9780956154538 | ref=Blencowe }}
* {{ публикация | книга | автор=Copeland, P. | заглавие=Manual of Analogue Sound Restoration Techniques | издательство=The British Library | год=2008 | ссылка=http://www.bl.uk/britishlibrary/~/media/subjects%20images/sound/analoguesoundrestoration.pdf | ref=Copeland }}
* {{ публикация | книга | автор=Hood, J. L. | заглавие=Valve and Transistor Audio Amplifiers | год=1997 | издание=2006 reprint | ref=Hood | издательство=Newnes | isbn=0750633565 }}
* {{ публикация | книга | автор=Hood, J. L. | заглавие=Audio Electronics | год=1995 | издание=2013 reprint | издательство=Newnes | isbn=9781483140803 | ref=Hood }}
* {{ публикация | статья | автор=Howard, K. | заглавие=Cut and Thrust: RIAA LP Equalization | издание=Stereophile | год=2009 | номер=Mar 2, 2009 | pages=1—4 | ссылка=http://www.stereophile.com/features/cut_and_thrust_riaa_lp_equalization/index.html | ref=Howard }}
* {{ публикация | книга | автор=Jones, M. | ref=Jones | заглавие=Valve Amplifiers (3rd edition) | год=2003 | isbn=0750656948 | издательство=Newnes / Elsevier }}
* {{ публикация | книга | автор=Jung, W. | заглавие=Op Amp Applications Handbook | издательство=Newnes | isbn=0750678445  | ref=Jung | год=2005 }}
* {{ публикация | статья | автор=Lipschitz, S.P. | ref=Lipschitz | заглавие=On RIAA equalization networks | издание=J. Audio Engineering Society | год=1979 | volume=27 | pages=458–491 }} Номера страниц цитируются по [http://www.pearl-hifi.com/06_Lit_Archive/14_Books_Tech_Papers/Lipschitz_Stanley/Lipshitz_on_RIAA_JAES.pdf препринту] (P. 1-57)
* {{ публикация | статья | автор=Morgan, B. L. | заглавие=James Dwyer McGee, 17 December 1903 - 28 February 1987 | издание=Biogr. Mems Fell. R. Soc. | год=1988 | volume=34 | pages=511—551 | ref=Morgan | ссылка=http://rsbm.royalsocietypublishing.org/content/roybiogmem/34/511.full.pdf }}
* {{ публикация | книга  | автор=Self, D. | заглавие=Small Signal Audio Design (5th edition) | год=2010 | издательство=Focal Press / Elsevier | ref=Self | isbn=9780240521770 }}
* {{ публикация | книга | автор=Vogel, B. | заглавие=The Sound of Silence: Lowest-Noise RIAA Phono-Amps: Designer's Guide | издательство=Springer | год=2008 | isbn=9783540768838 | ref=Vogel }}
* {{ публикация | книга | автор=Vogel, B. | заглавие=Balanced Phono-Amps. An Extension to the 'The Sound of Silence' Editions | издательство=Springer | год=2016 | isbn=9783319185248 | ref=Vogel }}
* {{ публикация | книга | заглавие=The Audio Dictionary: Third Edition, Revised and Expanded | автор=White, G. and Louie, G. | издательство=University of Washington Press | год=2005 | isbn=9780295984988 | ref=White and Louie }}
{{Нерабочие сноски|дата=2017-01-17|<!--обновляется ботом-->[[#cite_note-_d3fc2ba9166aecd2-3|Morgan, 2012]], [[#cite_note-_1dab8a72bef9c3a7-88|Self, 2008]], [[#cite_note-_55c88348523f4239-34|Self, 2014]], [[#cite_note-_3c43493ce626214e-160|Алексенко, 1985]]}}
{{вс}}

[[Категория:Усилители (электроника)]]
[[Категория:Звуковоспроизводящая аппаратура]]